• § 14. Расчёт панелей внутренних стен: расчет для бетонных и железобетонных сечений — Проектирование зданий

    Январь 29, 2017 Нет комментариев

    § 14. Расчёт панелей внутренних стен: расчет для бетонных и железобетонных сечений - Проектирование зданий§ 14. Расчёт панелей внутренних стен: расчет для бетонных и железобетонных сечений и W = Frя и приняв во внимание, что /F придем к ( ). Этот вывод столь же приемлем для бетонных сечений, как и для железобетонных, поэтому можно впредь до более полного экспериментального обоснования предложить следующий прием использования этой формулы для расчета стеновых панелей на косое внецентренное сжатие. Для бетонных и железобетонных сечений принимается в ( — расчетная наибольшая продольная сила, которая может быть воспринята сечением при центральном сжатии без учета продольного изгиба; — расчетная наибольшая сила, которая может быть воспринята сечением — то же, при заданном эксцентрицитете е ( ). При этом для железобетонных панелей следует учитывать всю арматуру, имеющуюся в сечении, и вычислять только коэффициент η , а для бетонных сечений вычислять только по формуле ( ). В направлении оси х гибкость панели в обоих случаях учитывать не требуется. Таким образом, расчет бетонных панелей сводится к проверке неравенства ( ), в которое подставляются значения = 0,5 R + 0,5b (10-28) = 0,5 φ + 0,5h (10-29) где b — больший размер сечения панели, т. е. ее длина. Расчет железобетонных панелей имеет ту особенность по сравнению с расчетом на косое внецентренное сжатие колонн, что в панелях арматура располагается преимущественно вдоль граней, параллельных продольной оси сечения х — х (рис. 10-5, а). При малых эксцентрицитетах арматура вблизи нейтральной оси и у менее напряженной грани будет слабо напряжена. Вместе с тем, очевидно, нельзя пренебречь арматурой, параллельной оси х—х при вычислении величины N для железобетонных панелей.

    Воспользоваться в этом случае формулой расчета железобетонных сечений малыми эксцентрицитетами N a. c было бы неосторожно, так как здесь уже нельзя считать, что арматура вблизи нейтральной зоны и у менее напряженной грани работает с предельным расчетным сопротивлением R a. c, тем более что значительную часть момента М составляет момент от ветровой, т. е. кратковременно действующей нагрузки, при которой могут не успеть развиться пластические деформации, нужные для того, чтобы напряжения в арматуре достигли R a. c. Поэтому надо принять какую-либо рабочую гипотезу относительно распределения напряжений в арматуре, расположенной у длинных граней сечения панели. В качестве такой гипотезы положим, что вся арматура, находящаяся а условной сжатой зоне х (рис. 10-5, а), работает с предельным сопротивлением R a. c, а напряжения в арматуре на остальной части сечения (b — х) равны нулю. Длину этой зоны х определим исходя из условий равновесия. Так как центр сжатой зоны должен совпадать с линией действия внешней сжимающей силы, то по рис. (10-5, а) = 0,5hb a. c )] / 0,5b + e ( . Расчет на косое внецентренное сжатие в железобетонной панели; б — к расчету вторым способом; 1 — точка приложения силы N для первого участка. <<

    12345 (No Ratings Yet)
    Загрузка...